滨海大道南台头闸桥梁设计

滨海大道南台头闸桥梁为独塔空间双索面斜拉桥,跨径组合为(102+131)m,桥面宽度30.5m,采用塔、墩、梁固结体系;主塔采用混凝土椭圆形桥塔,截面为箱型,塔高85.684m,斜拉索采用平行环氧钢绞线成品索,扇形布置,主墩基础采用钻孔灌注桩基础。采用MIDAS软件建立整体模型进行全桥静力分析、屈曲分析和抗震分析,同时采用ABAQUS软件对主塔节段锚固位置受力性能进行计算分析及优化,分析验证了该桥各项指标均能满足规范要求,且有一定的安全储备。     

斜拉桥换索工程拉索选型制作工艺及质量检测

济南黄河公路大桥换索工程是国内也是亚洲诈痤大跨径斜拉桥的换索工程，其所使用的成品斜拉索的设计，制作是换索工程的关键，本文通过对该桥新索选型，制作及其性能的提出了换索工程中位拉索设计的原则与方法。     

哥伦比亚新普马雷霍大桥

新普马雷霍大桥(New Pumarejo Bridge,见图1)位于哥伦比亚巴兰基亚市,跨越马格达莱纳河,全长约4 km,是1972年建成的旧桥(里卡多·莫兰迪设计)的替换桥。主桥为长830 m的斜拉桥,跨径布置为(70+155+380+155+70)m,斜拉索采用半竖琴式布置,桥塔左右各40 m范围为无索区。塔梁固结,其余桥墩上安装盆式支座。右侧引桥跨径布置为12×70 m+55 m,平面曲线半径461 m;左侧引桥由跨径均为70 m的3跨组成,前2跨宽度与其它引桥跨相同,第3跨为变宽截面,与3条分叉接线道路连接,并入城市道路网。     

沪通长江大桥天生港专用航道桥设计

沪通长江大桥天生港专用航道桥为刚性梁柔性拱桥,跨径布置为(140+336+140)m。主梁采用三主桁双层板桁组合结构,主桁采用华伦式桁架,焊接整体节点,桁高16.0m。铁路及公路桥面均采用正交异性板整体钢桥面,上层为公路桥面,标准宽度为33.0m,设双向2%横坡;下层为铁路桥面。主拱采用抛物线形,拱肋采用钢箱截面,截面高1.8m、宽1.2m。拱肋与主桁的上弦杆采用柔性吊杆连接,吊杆采用平行钢丝成品索,全桥共57组。主墩基础采用钻孔桩基础,墩身采用墩顶设置墩帽的单箱三室空心墩结构。设计采用了先梁后拱的指导性施工方案。     

采用成品缆索悬索桥索夹处的防腐处理

由于自锚式悬索桥经济跨径较小,主缆直径通常较小,因此成品缆索在中小跨径的自锚式悬索桥中北广泛采用。但较低的同时,往往造成索夹处缆索防护的破坏,如果防护不当容易引起主缆的腐蚀。本文通过分析缆索护套裂缝产生及扩大的原因,通过对索夹的改造,实现主缆的良好防护,对类似病害的解决起到抛砖引玉的作用。     

施工方案中途改变的独塔斜拉桥变更设计与结构分析

某城市景观桥梁为跨径100 m+87 m的独塔双索面斜拉桥,塔、梁、墩固结体系,主梁采用钢-混凝土组合梁双钢箱主肋断面,主塔采用H形混凝土塔,斜拉索采用平面扇形密索体系。原设计主梁采用悬臂拼装施工方案,施工后期根据实际条件将主梁变更为大节段支架施工,大大节省了施工周期。所介绍的主桥变更设计和结构分析,可为类似工程提供参考。     

锦州市云飞大桥主桥设计

锦州市云飞大桥主桥为双索面双套拱独塔斜拉桥,跨径布置为(108+92)m,采用连续梁—斜拉桥协作体系,塔梁分离。主梁采用双边钢箱主梁结构,梁高2.8m,桥面标准宽度30m,设双向2%横坡。桥塔采用双钢箱套拱结构,外拱塔高65.5m,倾角8°,塔根间距38.0m;内拱塔高54.2m,倾角15°,塔根间距25.0m;内、外拱塔间布置25根受拉的连杆和2根压杆,分别采用平行钢丝成品斜拉索和钢箱结构;塔根采用100mm的锚栓将塔柱锚固于承台顶面,并采用螺纹粗钢筋施加预应力。全桥共设20对塔梁间斜拉索,采用高强镀锌平行钢丝索。拱塔塔基为4个分离式的群桩基础,桩基直径1.5m。设计采用卧式组拼、整体竖转的桥塔施工方案,并提出利用内拱塔起扳外拱塔的施工工法。     

斜拉桥悬浇梁挂篮施工变更设计与结构分析

某跨径为131 m+300 m+131 m的双塔双索面斜拉桥，结构整体为半飘浮体系，主梁采用预应力混凝土梁单箱三室箱形断面，主塔采用钻石形混凝土塔，斜拉索采用空间扇形密索体系。主桥悬浇梁原设计采用前支点挂篮施工方案，考虑斜拉索张拉次数、挂篮施工工艺和桥址台风等因素影响，变更为后支点挂篮施工，以简化施工工序，缩短施工周期。介绍了该斜拉桥的主桥施工方案变更设计和结构计算分析，期望能为类似工程提供借鉴。     

双斜塔斜拉桥结构设计要点分析

曹妃甸2#桥采用"高低塔无背索斜拉桥"这一独特的结构型式,跨径组合为166 m+104 m。充分分析其结构行为特征对结构体系和主要受力构件进行详尽的设计处理,以实现结构受力与景观要求的有效统一,为今后同类桥梁的设计、施工提供了宝贵经验。     

中小跨径桥梁上部结构最优设计方案研究

选取《桥梁设计通用图》的中小跨径桥梁,采用桥梁博士V3.2软件,分析同跨径同截面型式不同桥宽、同跨径同桥宽不同截面型式桥梁的主梁最不利荷载横向分布系数,并计算全桥的经济指标,寻找中小跨径桥梁上部结构的最优设计方案。结果表明:同跨径同截面型式不同桥宽的梁桥,跨径大于20 m、桥宽12.75 m的T型截面梁桥为最优设计方案;跨径为20 m,桥宽12 m的箱型截面梁桥和桥宽13.5 m的空心板梁桥为最优设计方案;同跨径同桥宽不同截面型式的梁桥,跨径大于20 m时,箱型截面为最优设计方案;跨径等于20 m梁桥,空心板梁桥是最优设计方案;跨径小于20 m空心板梁桥,单片主梁宽度越大,技术经济指标越优。     

四渡河特大桥先导索施工方案选定

四渡河特大桥是一座跨径达900 m的山区悬索桥,横跨一个深达500多m的深切峡谷,谷底宽为20~30 m,并且两岸植被茂密,地形陡峻,悬崖矗立。以往大跨径悬索桥都修建在大江大河上,主要采用船只、飞机等进行先导索的施工,因此,需要探索一种新型的山区大跨径悬索桥的施工方法。     

曲线形独塔无背索斜拉桥施工控制关键技术

漳州市双鱼岛内环北路桥为跨径(110+25)m的曲线形独塔无背索斜拉桥,采用塔梁墩固结体系,主梁采用钢-混凝土混合梁结构。该桥采用先梁后塔、塔索同步的总体施工方案,为保证成桥后的内力和线形满足设计要求,采用无应力状态控制法对该桥进行施工控制。在该桥施工控制中,通过设置预拱度控制主梁线形;通过设置纵向预偏量和预抛高控制桥塔线形;采用割线法进行索导管倾角修正;通过张拉索力和2次放索控制桥塔内力,斜拉索一次张拉到位;采用"减小张拉索力+调整螺母位置"的方法解决斜拉索的"超长"问题;通过2次放索将张拉索力调整到成桥索力,采用迭代法计算放索之前的目标索力。内环北路桥已建成,成桥后的桥梁线形和内力均符合设计要求。     

钢筋混凝土刚架拱桥的转体施工

本文详细地介绍了湖南省洞口县一座单孔40米跨径刚架拱桥采用无扣索转体新工艺施工的有关情况,它较之国内已建成的用有扣索转体工艺说来,又是一项改进,是适合在深谷和两岸场地狭窄地区修建中等跨径拱桥较好的施工方法。全文共分五部分:一、设计简介;二、转动体系的构造;三、设计计算原则;四、转体施工工艺及技术指标;五、应注意的问题等。     

常州东岱大桥总体结构设计

常州东岱大桥主桥跨径为60 m 120 m 30 m的双索面独塔无背索斜拉桥,主梁与主塔均为钢结构。介绍了该桥的总体设计,包括结构形式、桥跨布置、断面形式、下部结构的设计施工要点。     

曹妃甸通港互通立交无背索斜拉桥设计

唐曹高速公路通港互通立交为一座独塔单索面无背索斜拉桥,桥梁全长120 m,跨径组合(47+73)m,全宽34 m,主梁、塔、墩均采用全混凝土结构。针对该桥特点,其设计在结构处理方面与以往无背索斜拉桥均不同,首次采用塔梁分离,梁墩固结结构形式,并且主梁结构采用分幅式箱梁,受力简单,施工方便,避免了整体式宽桥的一些弊病。介绍该桥结构处理及受力特点,并介绍其结构计算。     

合江长江一桥缆索吊机设计

泸渝高速公路合江长江一桥为主跨530 m的钢管混凝土拱桥,是目前世界上最大跨径的钢管混凝土拱桥,采用缆索吊装施工.介绍了缆索吊机设计,改进了横移式索鞍,可以提高吊机应用效率和施工安全,节省主索,具有良好的经济性,解决了大吨位、大体量拱肋起吊的难题.     

CFRP索斜拉桥的动力特性分析

采用CFRP拉索是解决传统钢拉索腐蚀退化问题的根本途径,由于CFRP的自重仅为钢材的1/5,当跨径很大时,CFRP索斜拉桥的动力特性与钢索斜拉桥的动力特性会有区别,为此,以探索性设计的跨径为1 000 m的CFRP索斜拉桥和钢索斜拉桥为例,采用有限元法对比分析了2种拉索斜拉桥主要的动力特性,并研究了成桥初应力对斜拉桥动力特性的影响。鉴于当前对影响斜拉桥动力特性的一些关键参数少有系统研究的状况,详细分析了不同结构体系、辅助墩设置个数、拉索空间布置型式、边中跨跨径之比等参数,对CFRP索斜拉桥的动力特性的影响,得出了若干结论,为CFRP索斜拉桥的优化设计提供理论依据。     

超宽幅主梁扭背索独塔斜拉桥总体设计

厦漳同城大道沙洲岛特大桥西溪主桥采用(88+200) m扭背索独塔斜拉桥,塔墩梁固结体系。主梁采用钢-混混合梁,其中主跨为整幅钢箱梁,梁宽47 m;边跨为预应力混凝土箱梁,梁宽51 m;钢-混结合面位于主跨距桥塔理论跨径线15 m处。桥塔采用独柱式钢筋混凝土斜塔,总高134.6 m,桥塔向边跨倾斜8°,其下布置整体式承台,钻孔桩群桩基础。斜拉索采用标准抗拉强度1 670 MPa平行钢丝拉索,边跨斜拉索为双索面空间扭背索,主跨斜拉索为准单索面。针对超宽桥面,采用空间梁格法分析剪力滞的影响,将混凝土梁纵腹板由6道增至8道。按3 m顺桥向标准间距设置钢箱梁实体式横隔板,可使该桥宽幅主梁偏载、扭转效应导致的应力增量控制在允许范围内。对塔墩梁结合部进行有限元精细化分析,针对应力集中情况,优化局部构造和配筋设计,经计算,优化后结构受力满足设计要求。     

大跨径双工字钢组合梁斜拉桥试设计研究

为研究大跨径双工字钢组合梁斜拉桥的适用跨径范围,通过对主塔主梁各尺寸参数的设计,进行大跨径双工字钢组合梁斜拉桥的试设计分析,结合采用Midas/Civil软件建立有限元模型,对单一荷载作用下以及组合荷载作用下的主梁的应力状态和抗风性能进行了计算验证;对主跨跨径600m、700m、800m的混凝土板和钢梁部分受力进行了分析。分析结果表明,大跨径双工字钢斜拉桥满足设计要求,且具有较大的竖向刚度和风致颤振稳定性能,为以后的大跨径斜拉桥设计提供参考。     

土耳其1915恰纳卡莱大桥桥塔基础

1915恰纳卡莱大桥(1915 Canakkale Bridge,见图1)位于土耳其马尔马拉海西端,距离伊斯坦布尔约200 km。大桥全长4608 m,主桥为双塔悬索桥,跨径布置为680 m(亚洲侧)+2023 m+365 m(欧洲侧)。加劲梁采用分离式箱梁,以提高加劲梁的气动稳定性,两幅箱梁间距9 m。桥面总宽达到45 m,每幅箱梁承载3条车道。主缆长4384 m,采用PPWS法施工,主跨主缆直径869 mm,由144根索股组成;边跨主缆直径881 mm,由148根索股组成。