预偏补偿悬臂端位移在钢桁架拱桥跨中无应力合拢施工中的应用

重庆朝天门长江大桥是目前世界上最大跨度的拱桥,设计无应力跨径为190 m+552 m+190 m,从边支点向跨中悬臂安装.采取预偏施工技术,调整边、中支点高差及位移,补偿合拢口高差及位移,成功实现桁拱跨中无应力合拢,可供类似工程施工参考.     

高水河特大桥预制箱梁施工技术

扬州西绕城高速公路高水河特大桥引桥部分由江苏分公司预制厂施工。总计有组合箱梁280榀，其中中跨中粱及边梁各100榀，边跨中梁及边梁各24榀，均为后张法预应力构件，钢制波纹管成孔，所有组合箱梁跨径均为25m，中跨梁长24．4m，边跨梁长24．62m．梁高1．4m。预制厂平面布置见图1。     

某大跨连续梁桥合拢顺序对比分析

采用节段法施工的桥梁,施工顺序的不同对成桥状态有较大影响。基于此,本文以某高速公路上主跨为120m的四跨连续梁桥为对象,采用有限元法建立了其空间杆系模型,分别对先边跨后中跨和先中跨后边跨的合拢顺序进行模拟计算,从成桥状态下主梁应力及挠度的角度对两种方案进行对比分析。结果表明合拢顺序的不同对主梁应力影响小而对线形影响大,采用先边跨后中跨的合拢顺序更为合适。     

大跨度预应力混凝土连续刚构桥合理边中跨比研究

针对大跨度预应力混凝土连续刚构桥边中跨成比例的特点,总结并分析了国内外部分大跨度混凝土梁桥取值经验及其规律,结合工程实例建立了6个具有不同边中跨比的数值模型,分析了跨度比值与主梁受力特性间的关系,并对不同荷载作用下主梁关键截面的应力及位移变化进行了研究。     

苏州京杭运河大桥悬浇箱梁施工

苏州京杭运河大桥基础及下部构造为Φ1．2m钻孔灌注桩、承台、薄壁墩，上部结构桥型为56m+90m+56m变截面预应力混凝土连续箱梁。箱梁横断面为直腹板双箱单室整体断面(见图1)，墩顶梁高5．06m，跨中及边支点梁高2．46m，梁底呈二次抛物线变化。双箱顶板宽26m[0．5m(防撞栏)+0．5m(路缘带)+11．75m(行车道)+0．5m(分隔带)+11．75m(行车道)+0．5m(路缘带)+0．5m(防撞栏)]，单底板宽6．5m，两侧悬臂长3．45m(3．05m)，底板腹板为变厚度，顶板等厚。     

无底钢套箱围堰设计与施工

1工程概况 洋安大桥位于浙江省建德市新安江上，桥梁工程全长755．6m，桥宽22m。工程包括跨江主桥、新安东路侧引桥、洋安侧引桥。跨江主桥长412m．采用56m＋90m＋120m＋90m＋56m变截面连续箱梁桥：新安东路侧引桥长215m．采用5×25m等截面连续箱梁和25m＋40m＋25m变截面连续箱梁；     

混和梁斜拉桥中跨加载合龙施工技术

主跨926 m的鄂东长江公路大桥是一座边跨为混凝土梁,中跨为钢箱梁的混合主梁斜拉桥。根据该桥的结构特点,分析合龙条件、不同合龙方案对成桥线形和应力的影响,最终确定采取加载合龙的施工技术。文中介绍了加载合龙的具体流程、关键技术及实施效果,为同类型桥梁提供参考。     

整体式闸室结构内力分析与优化设计

针对整体式闸室结构内力及位移受闸室高度影响较大的问题,采用有限元分析方法,研究了大高宽比整体式闸室结构内力及位移。得出以下结论：1）当高宽比超过某一数值时,整体式闸室底板边墩根部正弯矩值大于底板跨中负弯矩值,底板厚度由正弯矩决定。2）当高宽比小于某一数值时,趋势正好相反。3）对大高宽比闸室结构,在闸墙后方设置踵板或卸荷板均能减小底板边墩根部正弯矩值、增大跨中负弯矩值、减小闸墙位移。这样底板受力更均衡,从而减小底板厚度,以期优化设计、节约造价。     

自锚上承式拱桥方案设计

以沪杭客运专线跨沪杭高速公路主跨88m＋160m＋88m自锚上承式拱桥为工程背景,介绍该拱桥的设计方案并进行比选研究。通过计算分析,确定拱桥的相关技术参数及结构形式。     

龙门大道特大桥预应力刚构连续梁受力分析

以洛宜支线龙门大道特大桥18m＋24m＋28.8m＋24m＋18m预应力刚构连续梁为工程实例,通过其与主跨24m刚构连续梁进行内力对比,分析主跨24m以上刚构连续梁的受力性质,并总结了梁部应力与墩身应力的受力特点。     

大侧斜螺旋桨桨叶应力分析

采用求解RANS方程的方法对某大侧斜螺旋桨敞水流场进行模拟,计算得到的推力系数与力矩系数与试验值有很好的一致性.在此基础上,将计算得到的桨叶水动力载荷、离心力载荷和重力载荷导入有限元模型,求解大侧斜螺旋桨桨叶应力场分布.根据应力场分布特点,可知:桨叶除叶根有应力集中区域外,0.5倍半径靠近随边处还存在应力集中区域;在0.5倍半径桨叶切面处,桨叶压力面应力从导边至随边递增,桨叶吸力面应力从导边至随边存在波动.     

烟台港龙口港区防波堤波浪断面试验研究

模型按重力相似准则设计,根据试验场地、现有块体重量及试验要求,4个断面选用不同长度比尺。采用新型吸收式造波机造波并选用合适的波谱按《波浪模拟规程》要求进行率波,进行了3个斜坡式断面和1个直立式沉箱断面的稳定性、越浪量及堤后次生波试验,针对沉箱断面进行了测力试验。试验结果表明在各种试验工况组合下,0+190 m断面(+6.0 m)和0+1 451.3 m(+7.0 m)断面各部分均保持稳定,随堤顶高程的增加,越浪量及堤后次生波明显减小;0+750 m断面和0+800 m断面顶高程为+7.0 m断面在极端高水位重现期50 a不规则波连续作用3 h后栅栏板失稳,增至+8.0 m后,栅栏板为临界稳定,其他部分保持稳定。     

跨海大桥节段拼装桥墩的抗震设计

节段拼装桥墩是适应新的桥梁施工方法的新型结构体系,具有施工进度快、环境冲击少、施工质量高等优点。以矩形空心截面节段拼装高墩为例,利用纤维梁-柱单元建立桥墩的有限元模型,通过与已有拟静力试验结果的对比,验证模拟方法的正确性。在节段拼装桥墩的优化设计中,将水平承载力分析与理论模型的预测结果加以比较,并分析桥墩的地震时程响应。试验模拟结果表明,拼装桥墩的节段接缝处的耗能钢筋可以增强桥墩的水平承载力,显著提高其耗能、增大残余位移;提高预应力钢筋的配筋率虽能增强桥墩的水平承载力,但对能量耗散和残余位移影响不大;预应力筋有黏结时比无黏结时的水平承载力提高约30%,有黏结时的残余位移约为无黏结时的2倍。桥墩的地震时程响应分析结果表明,增加耗能钢筋可以提高桥墩的水平承载能力、减小桥墩顶部的最大位移、延缓桥墩的破坏过程。     

深圳孖洲岛友联船坞围堰抽水施工与位移沉降分析

深圳孖洲岛友联修船基地船坞堵口围堰采用沉箱式,基床厚度为0.5～9.0 m,在深基床内进行高压旋喷作防渗止水结构。在降水过程中,要确保围堰内水位平稳下降,避免基床产生突变;同时要观测渗水量,以检验防渗止水结构的效果;并对围堰的沉降位移进行观测,及时进行分析,以便指导施工。因此,在船坞围堰内降水时,保证围堰的稳定性是抽水中的首要问题。对这次抽水施工的若干问题如抽水方案、测定渗水量方法、沉降位移观测及分析等进行总结。     

曹妃甸东南海堤二期工程设计与超长海堤合龙口特点

曹妃甸东南海堤二期工程作为曹妃甸工业区的第一道防护建筑物,不仅是工业区的重要组成部分,而且对工业区起到屏障作用。通过分析工程区域的潮流和海岸动力地貌,得出“本工程的建设对曹妃甸深槽的影响较小”这一结论。海堤二期工程的建筑物等级按Ⅰ级设计,结构断面采用斜坡式结构,堤心材料选用抛石结构。该防波堤采用双棱体结构,海侧采用抛石棱体,陆侧采用袋装砂棱体,中间采用吹填砂。龙口的合拢是本工程实施的关键环节。介绍超长海堤合龙口的外部条件以及合拢施工工艺。     

宜万铁路柿子口大桥连续刚构施工技术

柿子口大桥是一座采用分节段悬臂施工的连续刚构桥梁。结合该工程实际,对墩顶支座及临时支墩施工技术、0号段施工技术、悬臂浇筑及边跨现浇段施工工艺、合龙段施工工艺等进行了详细的介绍,总结了大桥连续刚构关键施工技术,实践证明这些施工工艺和控制技术是可行的,为以后类似工程提供了借鉴。     

超厚软土层条件下码头超长摩擦桩分析

福建霞浦核电厂大件码头拟建位置具有40～50 m的超厚软土层,码头桩基采用的超长摩擦桩的桩-土间相互作用较短桩和中长桩相比更为复杂,很多问题均属设计规范的临界模糊范围。采用有限元法对超长桩在水平和竖向荷载作用下的位移、内力和侧摩阻力进行全面的计算分析,总结超厚软土层中超长摩擦桩的桩身节点水平位移和内力的分布趋势:对于超长摩擦桩,同一土层分层提供侧摩阻力更加合理,且泥面50 m以下的桩侧摩阻力会随着土层深度的增加继续增长,增长速率较50 m以上更快。     

新夏港双线船闸双排对拉板桩结构受力特性

为研究新夏港双线船闸闸室中隔墙双排对拉板桩结构的受力特性,利用ABAQUS有限元软件进行双闸室完整建模分析。采用修正剑桥模型模拟两侧闸室土体的同步开挖,对比分析施工期对拉板桩与单锚板桩的结构特性差异。运行期对双排板桩施加水压力,研究中隔墙整体变形特征、桩间土承载变形特性。结果表明:施工完建期,对拉板桩位移远小于单锚板桩,但两者变形相似,弯矩和土压力分布规律一致,且差值极小。运行期,宽矮的中隔墙在向低水侧闸室的侧向位移中,以剪切变形为主。板桩土压力增量与各自承受的净水压分布有关,还受上部连杆传力和低水侧横撑反力的影响。桩间土在传递、扩散侧向压力时,产生侧向压缩,并可分担中隔墙的大部分剪力。中隔墙弯矩主要由两道板桩分担。现有的双排板桩结构简化计算方法,尚无法反映桩间土抗剪的作用,值得进一步研究。     

大跨度三塔结合梁斜拉桥边跨强制合龙施工技术

武汉二七长江大桥主桥为三塔结合梁斜拉桥,主跨主梁由工字钢组合梁及预制桥面板结合,辅助墩与过渡墩间边跨为预应力混凝土主梁。全桥共有两个边跨合龙段,采用了顶推强制边跨合龙施工方案,通过顶撑系统将合龙口增大,吊装合龙段主梁后再缩小合龙口,实现主梁合龙。与常规工艺相比,成桥状态更符合设计理念,施工不受环境条件限制。