涌浪作用下岛式防波堤堤顶高程设计

岛式防波相对于常规的接岸式防波堤结构,其功能更为简单明确,即为单个码头提供掩护。在考虑到工程的整体经济效益,满足其特定使用功能的前提下,岛式防波堤堤顶高程设计标准可适当降低。基于实际工程项目,采用欧标计算防波堤堤顶越浪量及防波堤堤后有效传递波高。根据越浪量及有效传递波高的控制要求,确定岛式防波堤堤顶高程,并通过物理模型试验对岛式防波堤堤顶设计高程进行验证。     

连云港港疏港航道整治工程生态护岸设计

随着人们对环境保护的重视,在航道工程建设中生态护岸工程得到越来越多的应用,文章从生态护岸工程材料的选取,生态护岸工程结构形式的确定等方面,介绍了连云港疏港航道工程生态护岸的设计,同时对其施工工艺进行了探讨,供类似工程参考。     

印尼某电厂防波堤工程的水工结构设计

在印尼某电厂项目的码头区防波堤设计中,综合考虑当地的自然条件、施工能力和材料来源等因素,根据防波堤断面物理模型试验的成果,不断优化防波堤结构选型和断面设计,最终推荐的防波堤结构设计方案既节省投资又方便施工,取得了较好的效果,可供同类工程设计参考.     

基于性能需求的中长周期涌浪条件下岛式防波堤平面布置

港口是以性能需求为最终目标导向的特殊工程主体,保障港口安全与性能需求的防波堤在港口平面布置中占有重要地位。基于巴基斯坦某电厂港口项目,在中长周期涌浪条件下,通过电厂燃煤补给及消耗模型确定港区性能需求,利用数值模拟分析,建立波高、周期与船舶运动量的关系,并将其作为岛式防波堤防护效果的重要标准之一,从而合理确定岛式防波堤平面布置方案。结果表明,方案2为最终设计方案,可满足年作业时间的要求。     

开口钢管桩桩基承载力桩端部分计算方法探讨

港口工程类设计规范中未明确给出开口钢管桩的桩基承载力计算方法,设计中常参考JGJ 94—2008。建立桩周全部土体与钢管桩蔽塞效应间的关系,并通过实际工程试验加以验证,为开口钢管桩桩基承载力桩端部分计算方法提供新的思路。解决了“JGJ 94—2008《建筑桩基技术规范》中给出的,桩基承载力计算方法中对桩端蔽塞效应系数的计算仅考虑桩端进入持力层的深度,而忽略了持力层以上土体对桩端蔽塞的影响”的问题。     

中长周期波下防波堤导航灯基础波浪力计算方法

作为防波堤导航灯的基础，其所处位置一般为整个码头工程中波浪条件最为恶劣的区域，而导航灯基础又兼具防浪墙及独立墩柱的双重特性，因此其波浪力的计算较为复杂。基于实际工程项目，通过中外不同规范、手册对防波堤导航灯基础波浪力计算方法进行对比分析，并结合物模试验结果，提出在中长周期波作用下，为保证导航灯基础的稳定并留有一定富余，建议其波浪力采用Morison公式进行计算，同时需采用Martin公式对波浪力计算结果进行复核。分析成果可为类似项目及国内规范修订提供参考。     

摩擦板支撑型高桩梁板码头设计

桩基结构设计是高桩码头设计的重点，常规高桩码头水平荷载完全由桩基本身承担，从而导致码头桩基数量多、尺度大、工程造价高。针对水平荷载导致码头桩基结构增加的难题，通过在码头后方设置摩擦板支撑系统，承担水平荷载，并利用有限元计算方法与传统高桩码头进行对比计算，揭示摩擦板支撑系统的作用机理和作用效果。结果表明，摩擦板支撑系统可大幅降低桩基内力，从而减少桩基数量、优化结构尺度、节约工程投资。     

定机移船码头的靠船桩系统计算方法

定机移船码头结构由装卸平台、移船平台和设置于平台前沿的靠船桩组成。其中靠船桩在靠泊过程中承受船舶撞击力并将其传递给后方橡胶护舷和码头平台,结构受力形式复杂,为码头设计的关键,现有规范和手册没有相应的计算方法。针对该问题,着重论述了靠船桩的设计特点;通过把护舷压缩过程简化为理想弹塑性变形、将靠泊过程分为3个阶段分别分析其受力状态;并利用能量守恒的原理,建立了系统受力、位移和吸能的方程组;总结了一套简化计算方法,并通过实际工程加以检验。     

PIANC及中国标准船舶有效撞击能计算对比分析

详细阐述了PIANC船舶有效撞击能的计算方法,并与中国标准进行对比,通过对比发现:PIANC的有效撞击能计算较中国标准更高,该标准考虑了柔性系数、泊位形状系数、偏心系数以及附加质量系数等影响因素,与中国标准相比,其关键差异取决于附加质量系数Cm,两种计算方法的结果比值接近Cm的取值。同时,PIANC还要求考虑异常靠泊工况,其影响系数为1.1~2.0。此外,PIANC中对船舶靠泊速度的建议值与中国标准也存在一定差异。     

印尼某EPC电厂项目码头平面布置优化

在印尼某电厂EPC项目的码头设计过程中,综合考虑当地的风、浪、流、泥沙运动、地形、地质等自然条件及施工条件,不断优化码头、防波堤布置,给总承包方盈利创造了充分条件。最终推荐的设计方案节省投资、施工方便,可供同类工程设计参考。