肯尼亚蒙巴萨地区膨胀土膨胀特性试验研究

以肯尼亚蒙巴萨地区典型膨胀土为研究对象，进行了室内无荷载和有荷载条件下的膨胀率试验，探究了膨胀土膨胀特性与初始含水率、干密度及上部荷载的关系。结果表明:该试样的膨胀变形可分为膨胀加速、膨胀衰减和膨胀稳定三个阶段；膨胀速率和膨胀稳定量与干密度和初始含水率密切相关。在无荷载试验条件下，随着干密度和初始含水率的增加，膨胀率基本呈线性变化趋势；在有荷载试验条件下，上部荷载会对膨胀土的膨胀有显著的抑制作用；膨胀土膨胀率随上部荷载的增加呈线性关系降低。     

基于正交试验的膨胀土地区桩板墙设计参数优化研究

桩板墙作为路堑边坡的常用防护结构，在膨胀土地区工程应用中的设计参数过于保守。为研究肯尼亚蒙内铁路在蒙巴萨地区膨胀土地段路基的桩板墙防护结构，基于正交试验设计方法，采用数值仿真模型，分析了路堑边坡开挖过程中桩板墙结构不同位置处的受力变形规律，并对桩板墙的设计参数进行了优化。结果表明:优化后桩前纵向棱角处和板体中部的最大剪应力分别降低了23.02 %和16.30 %，C35钢筋混凝土用量减少了6.16 %。     

增压式真空预压在铁路站场地基处理的优化设计研究

增压式真空预压能弥补常规真空预压时间长、长期效果差等缺点,基于该方法的加固机理,利用PLAXIS平面有限元进行设计参数优化研究,优化参数包括排水板板长、板间距、板型、增压强度等。研究结果表明,在预压前期,渗透系数对沉降量的影响较显著,而预压后期则排水板的尺寸产生的效果更为显著;对于工期和工后沉降都比较严格的工程,尽可能使排水板长度大于压缩层厚度,选取大尺寸、高渗透性排水板、间距取1.0m,并尽可能增加增压装置的功率。     

蒙巴萨膨胀土抗剪强度衰减特性研究

研究目的:蒙内铁路在蒙巴萨地区以深路堑形式穿越大面积的膨胀土地段,由于膨胀土具有强胀缩性、裂缝性、强度衰减等特殊工程性质,对铁路的安全运营产生较大影响。蒙巴萨地区为热带草原气候,雨量充沛,光照充足,膨胀土易在大气干湿循环作用下发生抗剪强度的衰减,造成路堑边坡的失稳。因此,有必要对膨胀土在干湿循环作用下抗剪强度的衰减特性进行研究,从而为路堑边坡的防护与治理提供参考和借鉴。研究结论:(1)干湿循环效应使土体抗剪强度降低,其中黏聚力随干湿循环次数和含水率变化范围的增加而降低,黏聚力和内摩擦角均随试样含水率的增加而降低;(2)膨胀土的黏聚力随干湿循环次数的增加而降低并逐渐达到稳定值,稳定值大小和达到稳定时的干湿循环次数与含水率的变化范围相关;(3)膨胀土抗剪强度衰减主要是由于土体内部裂缝发育和土颗粒间相互作用减弱;(4)本研究成果对肯尼亚膨胀土路堑边坡的防护和治理具有一定的参考意义。     

两级重力式挡土墙结构体系加固机理及优化设计研究

为研究塔韩铁路两级重力式挡土墙变形及受力的影响因素，采用正交分析优化第一，第二级挡土墙高度和第二级挡土墙基底倾角以及两级挡土墙间的错台宽度等参数；以最大位移（包括竖直、水平）、最大主应变、最大剪应变以及最大平均应力为优化评价指标，建立两级重力式挡土墙数值计算模型并提出优化设计参数。结果表明:①第一级挡土墙高度对两级重力挡土墙贡献最大；②优化参数组合值为:第二级挡土墙基底倾角0.2:1.0，两级挡土墙间错台宽度3 m。     

基于桩-土联合结构理论的摩擦桩承载力研究

钻孔灌注桩基础是目前应用最为广泛的基础形式，现行规范对其竖向承载力计算存在一些疏漏。以桩-土联合结构模型为基础，将桩-土相互作用形象概化为并联弹簧变形分析，确定了桩-土间传力模式；分析了桩侧极限摩阻力产生的原因及所谓极值的局限性，并初步验证了试桩中桩侧土软化现象。最后通过案例验证了本模型可以对桩径、桩长的选择具有指导意义，避免无谓的超长桩产生。     

台风地区锚杆格构梁挂网植草支护应用

锚杆格构梁支护体系是利用紧贴坡面的混凝土格构梁和深入坡体的锚杆对坡面进行防护，将护坡与支撑有机结合，结构轻便灵活，施工速度快且支护效果可靠。结合挂网植草，能有效防止边坡冲刷、风化，保证边坡的稳定性。依托宁波—舟山港北仑港区五期集装箱码头竹湾边坡支护工程，详细介绍了锚杆格构梁治理边坡的重点考虑因素、设计方案和边坡绿化，评价了治理效果。结果表明:采用锚杆格构梁支护方案对该边坡进行加固后，边坡在正常工况和暴雨工况条件下的安全系数均明显提高，稳定性增强，边坡安全得到有效保障。     

黄土地区新建铁路路基狭窄场地地基加固处理研究

依托黄土地区某新建铁路填方路基与黄土峁间需设置变电所的基础工程，结合场地空间狭窄条件和黄土湿陷性特征，采用排桩挡墙收坡及旋喷桩加固墙前地基，保证路基边坡稳定性和承载力要求，并通过桩顶位移和地基承载力测试评价其治理效果。结果表明：桩顶水平位移主要经历快速增长和保持稳定两个阶段，且墙前土开挖越深，桩顶水平位移越大；3个测点的最大桩顶水平位移分别为19.7、20.8、20.2 mm，均小于控制值；墙前地基采用旋喷桩加固，呈正方形布置，直径0.6 m，间距1.2 m，桩深10.0 m，复合地基承载力和边坡稳定性满足设计要求。