求解峡谷河道边壁糙率的评述

本文是对于复合糙率n中分解出边壁糙率n_w方法的综合评述。各方法的基本关系式为n~(3/2)p=n~(3/2p_w+n_s~(3/2)p_o),首先说明这一关系式是唯一的解。利用水文测站的资料,点绘了γHJ为纵坐标、(2H/B-α)为横坐标的γHJ=τ_b+τ_w(2H/B-α)关系曲线,当2H/B大于α以后。边壁阻力才开始起作用。因(τ_w/ρ_o)~(3/2)=n_w/n_b,与基本关系式联解。可求得n_w和b_b(床面糙率)。介绍了利用垂线对数流速分布式U/U_*=Alog R_b/K_s+B求解n_b的方法。利用枯水位宽浅河道资料,忽略边璧阻力所建立的垂线流速分布式,求得n_b后,对求解所得n_w的误差,进行了估计。对于利用—个断面内高低两个水位,复合糙率n之差。来求解n_w也进行了评述。     

离散柱型屈曲的优化设计

本文构造的最小质量柱型为五段级、离散型、对称、简支柱型。约束条件为各段级临界压力相等和最小截面满足强度要求。求得各离散截面系数λ,μ的最优相关条件为: -0.53λ~(2/r 2) 0.088λ~(2/r 2)μ~2 2.53μ~(2/r 2) 0.088λ~2μ~(2/r 2)=0 推导过程中运用了非线性规划理论,并以Lagrange法求解。为了便于设计时使用,以表格形式和曲线描述了λ,μ的各种参数。 文末以船用支柱作为实例,其计算结果表明:在相同的临界载荷下,优化柱型可减轻质量36.9％,效果明显,具有推广使用的价值。 这是一种通用柱型,在一切构架中均可采用,尤其适用于大型构件,例如大型船舶中的立柱。     

带环肋圆柱壳的液压稳定性

本文用渐近方法研究了带环肋圆柱壳的液压稳定性,将失稳形态、临界载荷以及肋的各刚度参数均展为λ~(1/4)的幂级数{λ=h/2(1/2)3R},因而得到了逐次近似的求解方法,并给出了前三次近似的表达式。因此,这一复杂问题被简化为具有若干弹簧支承的梁的横振动问题。同时,将理论结果与实验结果作了比较。     

钢骨架钢丝网水泥板组合梁在弯曲时的强度研究

本文介紹了国內鋼骨架鋼絲网水泥船的组合梁的一系列弯曲試驗資料,并推导出下列結論: 1.鋼骨架鋼絲网水泥板的組合梁在弯曲时的剖面計算方法:当鋼絲网水泥面板受压时,可視作匀质材料,采用适当的彈性模数与鋼材彈性模数的比值,折成钢材面积計算之;当钢絲网水泥面板受拉时,仅将鋼絲网水泥板中的受力鋼筋和鋼絲的面积計入剖面中。其应变及撓度的計算結果与实驗值相符。 2.通过实驗求出組合梁在弯曲时的有效带板寬度,結果表明有效寬度数值大于12倍鋼絲网水泥板厚;并得出单梁加强有效寬度系数的λ～α曲线和近似公式,当α>1.5时,λ=(α-0.91)/(α-0.52);并从計算得到多粱加强板的λ_m～α曲线和近似公式,当α>1.6时,λ_m=(α-0.91)/(α-0.78)。可以供鋼絲网水泥船在設計中参考。 3.通过实驗,論述了组合梁弯曲时,板与梁連接强度之重要性,并采用了新的連接构造型式,指出在一般情况下应校核錨刺剪切应力(計算公式为τ=((Q_(max)S_xα)/I)/m((πd~2)/4)及錨刺使砂浆受挤的挤压应力(計算公式为σ_o=((Q_(max)S_xα)/I)/mhd),同时試駿証明后者是更重要的。     

关于色散方程ut=auxxx的两个高精度隐式差分格式

本文对色散方程u_1=au_(?)构造了两个三层隐式差分格式,与已有的格式相比,不但具有较高的精度,其局部截断误差分别为o(τ~2 h~2),o(τ~2 h~4),且具有较好的稳定性。     

新型氮嵌入橙红色磷光铱配合物的设计合成及光学性能研究

磷光铱配合物因其稳定的化学结构、可调的磷光波长和发射寿命一直成为发光领域的研究热点.文中将吡啶取代的氮嵌入的二氧桥多元环单元设计成环金属主配体L1,又以2-嘧啶苯并咪唑作为环金属辅助配体L2,最终设计合成了一种新型的氮嵌入混配型磷光铱配合物Ir1.研究结果表明,该配合物在溶液(λ_em=586 nm)和薄膜(λ_em=577 nm)中均展现出明显的橙红色磷光发射,且在薄膜中展现出较长的发光寿命(τ=6 885 ns).理论计算表明,配合物Ir1的最低激发三线态(T₁)是由HOMO-1→LUMO+1轨道的跃迁为主导的,并且展现出明显的电荷从配体(L1)与配体(L2)之间的跃迁(³LLCT),配体(L1)自身的电荷从氮嵌入二氧桥单元到吡啶单元的跃迁(³ILCT).此外,由于该氮嵌入多元环单元强的π供电子特性,配合物Ir1的T₁还表现为特殊的的配体(L1)到金属铱中心的电荷跃迁(³LMCT).     

横骨架式甲板板在丧失稳定以后的工作性能

本文主要讨论了考虑横梁抗扭刚度对甲板板在丧失稳定性以后的工作性能的影响。文中应用布勃诺夫-迦辽金法求解了V.卡门(Karman)微分方程组。从而导得了考虑横梁抗扭刚度对板的减缩系数φ的近似计算公式,并对当前船用的横梁可能尺度和型式进行了数值计算,列成了表格和曲线。计算结果表明:对于横骨架式船舶甲板板失稳后的减缩系数在边长比大于2时采用索柯洛夫解是适宜的。但是在边长比小于2时,计及横梁的抗扭刚度对甲板板的稳定性及失稳后的工作性能起有利的影响。这种影响随型钢尺寸的增大而增加,随比值λ=a/b的增加而减小。此时索柯洛夫的解给出了过低的减缩系数值。计算结果还发现当λ大于2时,进行多次近似计算是必要的。而对于正方形板,一次近似计算是足够精确的。在这些论点的基础上,本文最后对正方形板计及横梁的弹性固定作用时在失稳后的减缩系数建议采用计算公式φ=0.53 0.47(1/n)。     

两组色散方程三层高精度显格式

针对色散方程u/t=a3u/x3,a为常数的初边值问题,采用组合差商法,构造了两组互为对称带参数的三层四点显式差分格式.格式的局部截断误差阶为O(τ2+h4),稳定性条件为0|r|≤1/4.当其中的参数满足一定的条件后,格式的精确度可以提高到O(τ2+h6),稳定性条件为0|r|≤1/60.这是两组高精度差分格式.最后用数值例子验证了理论分析的正确性.     

基于改进三参数灰色模型的海上交通事故预测

针对基于非齐次指数离散函数的灰色模型NHGM(1,1,k)在海上交通事故预测中存在的不足,提出一种优化背景值和残差综合修正的三参数灰色预测模型INHGM(1,1,λ,k),并通过改进的自适应粒子群优化(Adaptive Particle Swarm Optimization,APSO)算法对模型中的初始值和背景值进行优化计算。将INHGM(1,1,λ,k)模型和NGHM(1,1,k)模型与传统GM(1,1)模型应用于我国海上船舶交通事故的模拟与预测,并对模拟与预测数据的精度进行比较。结果表明:INHGM(1,1,λ,k)模型模拟和预测的平均相对误差较NGHM(1,1,k)模型更小,与传统的GM(1,1)模型相比预测精度较高,减少原模型由于参数近似替代所导致的模拟误差,在误差允许的范围内,可为船舶交通事故的预测和控制提供新的理论依据。     

色散方程两层绝对稳定的实心隐格式

利用组合差商法对色散方程ur=auxxx的初边值问题构造了一组带参数的2层4点实心隐式差分格式，其截断误差为0（τ^2＋h^4），绝对稳定．这是一组高精度、高稳定的差分格式．     

船舶起货绞车

苏联国家标准(ГОСТ12617—67)考虑了船舶绞车在起货捲筒上的拉力、吊索运动速度、卷筒容绳量和电动传动型式等方面的要求,而规定绞车的11种式样(附表)。双速绞车的拉力的两个值是分数。在具有两个卷筒时拉力值作为它们的和(6和10式样)。3和7式绞车拉力相同,速变不同。4和8、5和9、6和10式绞车也这样。这时,7、     

船舶板格与板架的弹塑性屈曲

本文把平板与板、杆组合结构以正交异性矩形平板单元离散。应用能量原理建立了非线性时平板结构的分岐屈曲特征值方程。 在对平板结构作弹塑性屈曲解析时引入了“层板子单元”模型,使平板弯曲的弹塑性解析简化为二维的平面应力状态的层板子单元弹塑性计算。 在求解弹塑性屈曲的特征方程时,本文把求取最小广义特征值的逆迭代法与弹塑性非线性方程解的载荷增量切线模量法结合起来,得到夕Pi(载荷系)-λi,min(最小特征值)的相关曲线λ(P)。当λ(P)=1时的载荷系P_(cr),即为平板结构的屈曲临界载荷系。 本文最后给出了计算实例,并与相应的经典解和试验结果作了比较,证明有良好精度和适用性。     

串联浮筒锚泊系统的静力位形及内力分析

向量式有限元法作为一种结构行为分析的创新性方法，在处理复杂边界条件下的几何非线性问题方面具有极大优势。本文详细介绍了向量式有限元法的基本原理和建模求解过程，将锚线离散为一系列质点的集合，采用空间杆单元模拟质点间的相互作用。对比锚线在静水平衡状态下的特性响应，在此基础上对串联浮筒的不同方案锚泊系统形态、张力值以及回复力等特性进行深入分析。结果表明向量式有限元法与其他建模方法在位形确定和张力分析方面吻合度极高，而由于其在建模求解方面的简洁性，为各种锚泊系统的特性分析提供了一种新的数值模拟方案。     

天文定位的是了优估计方法及其应用

论述了天文定位的最优估计方法及其精度。六分仪观测值依赖于ＧＭＴ和推算船位的该值的预测值之差，与来自上瞳尔曼滤波器增益阵的Ｋφ和Ｋλ相乘，可以得到推算船位与最优估计船位的差值Ｄφ和Ｄλ。     

大型椭圆墩式码头波浪力计算与试验分析

椭圆墩式码头为一种较为新型的墩式码头结构形式，目前水运工程相关规范对大型椭圆墩式码头的波浪力计算等尚不完全适用。基于水运工程规范中墩柱波浪力计算理论，结合工程案例和试验数据进行对比研究。结果表明：1)对于大型椭圆墩式码头，小尺度桩体横向波浪力实测值小于计算值，大尺度墩体纵向波浪力实测值大于计算值。2)对于小尺度桩体，水运规范计算方法不能反映边墩与中墩的波浪力差异，边墩横向波浪力实测值略小于中墩。对于大尺度墩体，规范计算不能充分反映出边墩和中墩的纵向波浪力差异。3)对于重要工程，建议波浪力以物模试验结果为准。     

重力式码头地基承载力计算研究

经公式推导,将JTS 147-1—2010《港口工程地基规范》中关于均质土地基(φ>0)、均布边载上的重力式码头地基承载力计算的区间总和求解方法简化,得到公式求解法.利用地基极限承载能力曲线与实际荷载设计值曲线推导出二者交点b交=0.5Be.在结构算例中应用上述2种方法进行地基承载力计算,得到相近的结果,验证了公式求解法.     

高速船全频段舱室噪声仿真预报

鉴于有限元法(FEM)和统计能量法(SEA)在求解中频段船舶结构振动噪声问题中的有限性,引入有限元—统计能量(FE-SEA)混合法。介绍其基本原理的基础上,运用VA One振动噪声分析软件,采用有限元法、FE-SEA混合法和统计能量法分别求解低频、中频和高频段高速船舱室噪声,以此实现高速船舱室噪声问题的全频段分析。通过对比仿真值与实验值,证明应用FE-SEA混合法预报高速船中频段舱室噪声问题是有效可行的。     

大型船可调桨推进装置机动工况分析不容忽视

论述主柴油机螺旋桨(FPP、CPP)推进特性的同时,结合螺旋桨推力系数(KP)、扭矩系数(Km)、随螺旋桨进程比,(λp)的变化情况,指出λp在大于某一定值后,螺旋桨将出现负推力和负转矩,这称为螺旋桨的水涡轮工况。此现象多发生在船舶机动作业的紧急换向工况中,对于CPP船若控制不慎,可能引发主机飞车或使船舶实际换向时间太长,两者都将延误船舶紧急避碰时机。现推荐一种"能耗法"的控制方法,可以有效地缩短船舶紧急换向实际时间,避免海难事故,保障航行安全。     

表面裂纹Ⅰ型应力强度因子间的互相作用及影响规律

基于有限元软件France-3D对含有多个裂纹的平板进行应力强度因子计算．通过定义基础裂纹、干扰裂纹以及干扰参数r，α，β和2b等，给出了随干扰参数r，α，β改变，干扰裂纹对基础裂纹应力强度因子影响的λ-4，λ-α理曲线，并分析其规律，其结果可为工程应用参考．     

Bi_2O_3对Ti_(0.76)Cu_(0.08)Nb_(0.16)O_2微波介质陶瓷结构与性能的影响

采用传统固相反应法制备了Ti_(0.76)Cu_(0.08)Nb_(0.16)O_2(TCN),研究不同添加量Bi_2O_3对TCN陶瓷的致密化、烧结特性及介电性能的影响.结果表明:当Bi_2O_3的添加质量分数从0到4. 0%变化时,陶瓷的最佳烧成温度从975℃降低到925℃,同时TCN陶瓷的介电常数逐渐增大.在烧结致密化过程中,三叉晶界处有Bi元素富集,且在晶界处有纳米晶与非晶共存.另外,添加w(Bi_2O_3)为0. 5%的陶瓷最佳烧成温度为950℃,且具有优异的微波介电性能:εr=94. 34,Q×f=15700 GHz,τf=320×10~(-6)/℃.