减速降功下主机燃油消耗量分析

针对船舶主机选型时,既要满足船舶的最初设计航速,又要考虑航运不景气时减速航行的要求,对航速、主机功率、主机燃油消耗量的关系进行分析,提出减速降功下主机燃油消耗量变化的判定公式。对部分负荷下降低主机燃油消耗量,介绍主机部分负荷降油耗优化技术和方式。通过运营中船舶减速主机降功的实例,对正常运营与减速降功下和采用部分负荷优化下的主机燃油消耗量作对比计算,结果表明进行减速降功优化可降低燃油消耗量,提高船舶经济性。     

主机单缸排温异常故障分析

本文介绍一例ME主机在航道内航行时,主机单缸出现排温偏差报警,通过对ME主机燃油单元结构原理进行分析,并通过MOP上采取封缸等措施,保证了船舶在航道内运行的安全。     

船舶减速航行与主机减额输出节能技术的分析研究

从节能的观点出发，对船舶减速航行和主机减额输出节能技术的节能原理和存在的问题及其技术对策进行了较详细地分析与研究。还分别阐述了减速航行时合理航速的确定、减额输出区以及船舶减速航行与主机减额输出节能技术在应用上的限制。     

某主机排气阀敲击故障处理

0引言某公司有5艘新造的76 000 t散货船,主机型号为MAN B&W 5S60ME-C。这5艘船舶出厂后主机都出现过排气阀敲击故障,其中,有的船舶甚至耗时2年也没有解决该问题。MAN B&W ME型主机在排气阀设计上与传统的MC型主机大体相同,都是液压开启、空气弹簧关闭,只是ME型主机取消凸轮轴,排气阀由来自滑油共轨的高压伺服油驱动。1故障现象5艘船舶的主机敲击声均明显来自于排气阀,敲击现象时而发生,并随着主机适当减速而自动消     

O·C船主机高压油泵气动封缸装置不能气动解除的故障分析

文章通过一起主机高压油泵气动封缸后不能解除的故障,介绍了主机高压油泵气动封缸的原理及重要部件的作用、结构特点,分析了气功封缸后不能气动解除的原因,供同行在以后管理中遇到类似的问题作为参考。     

船舶旋转角速度变化规律

为提高船舶在受限水域调头、转向和避让会遇船舶时的安全性,有必要对船舶旋转角速度的加速、稳定和减速过程进行量化。根据流体力学和旋转力学原理,运用数学推理和运算的方法得出船舶在受到恒定的动力矩的作用时,其旋转角速度与时间的函数关系;推导出旋转角速度加速和减速过程的函数表达式,以及旋转角速度衰减1/2所需的时间和船舶旋转的角度。研究所得结论可指导操船者量化船舶旋转的角速度,船舶以某一旋转角速度旋转时,撤除动力矩之后,艏向稳定的新航向,以及船舶在主机舵机船电失灵等应急情况下,在狭窄水域避让会遇船舶和居间障碍物时所采取的最大旋转角速度等。     

船舶艉轴承高温问题及操作注意事项

正0引言某载重吨为82 000 t的散货船在出厂不久后的航行途中,发生艉轴承高温报警并触发主机安保系统,主机自动减速。当时船舶位于离岸230 n mile的海面上,船员检查发现艉轴承温度继续升高至80℃,决定立即停车检查。打开艉管滑油泄放阀,发现艉管滑油内含有部分金属碎屑,见图1。待艉轴承冷却后再次启动主机,密切观察艉轴承温度,主机逐步加速至70 r/     

船舶主机功率的测量与调整

船舶主机功率的发挥，涉及至船舶的安全性及经济性，本文从分析影响主机功率发挥的主要因素入手，探讨主机功率的测量方法及主机运行管理中的注意事项。     

低硫燃油引发的主机停车故障

<正>0引言从2015年1月1日开始,所有船舶在进入北美硫排放控制区(SECA)时,必须使用含硫量不超过0.1%的低硫燃油。在船舶所有人的安排下,某船于2015年1月19日在韩国Kwangyang港加装200 t含硫量为0.09%的低硫燃油,供船舶航行到北美SECA时使用。1主机概况该船主机是由大连船用柴油机厂于2013年9月制造     

"KT"轮机舱火灾事故的思考

“KT”轮是一艘拖网加工渔船,于2002年5月7日从上海出航,赴南美智利渔场生产。途中,右主机轴带交流发电机故障,停车检修。因无法修复,于6月3日11:00时决定返航。 一、火灾事故经过和勘察情况 6月8日18:40时(东九区)航行至30°00′2″N,128°50′8″E处,机舱值班大管轮发现左主机后增压器有少量烟雾,即电话通知驾驶室降低螺距角以减速降低主机负载,即降螺距角由8格降     

印度蒙德拉港简介

正0引言蒙德拉(Mundra)港是印度西岸卡奇湾北部的综合性大港,有散货船、集装箱船、液货船、滚装船、木材船码头。2012年进出港船舶达2 577艘次,年吞吐量6 400万t和152万TEU。6月1日—8月31日使用夏季载重线,9月1日至次年5月31日使用热带载重线。该港正在大力发展,兴建许多码头。1位置蒙德拉港(22°43′.8N,069°42′.3E)位于印度Apsezl特别经济区内(见图1),时区为GMT+5.5。     

堵塞的自清滤器

正近日,某外籍油化两用船在完成修理,自船厂泊位驶离后约30分钟,船舶主机突然减速引发船舶失控,所幸与周边其它船舶没有碰撞危险。经过检查及现场调查发现,该船在开航后不久,机舱集控室显示主机系统滑油进机压力降至0.16MPa,远低于系统设定的报警值,引发系统报警,进而     

6ESDZ76／160型柴油机节能调整改装工艺

6 ESDZ 76/160型柴油机是国产船刚低速柴油机,它用作船舶的主机,安装于国产“风”字型和“刚”字型万吨级货船上。该机主要性能参数是: 额定功率: 6,620kW 额定转速: 115r/min 气缸直径: 760mm 活塞行程: 1,600mm 燃油消耗率(重柴油):215±5％g/(kW·h) 为了大幅度节省燃油,有关船用部门对这类船舶实行减速航行,主机由原设计额定转速115     

翻车机翻转编码器数值校验系统

秦皇岛港五期工程翻车机系统由3个＂O型＂三翻翻车机组成。翻车机翻转加速、减速和停止依靠编码器数值判定,具体流程如下：在翻车过程中从0°到150°时,PLC给电机设定额定的输出转速来控制翻车速度;在150°到155°时,PLC给电机设定较小的额定输出转速来控制翻车机减速;在达到155°时,给出停止翻转的命令。     

伴热管路故障引起的主机自动减速2例

正0引言从节约能源、降低运营成本考虑,船舶主机大多燃用高黏度、低品质的燃油。为保证该品质燃油在各供油管路中的有效流通,在各个燃油管路上均伴有加热和保温装置。笔者分析2起因供油管路中伴热管路故障引起的主机自动减速案例,供同人参考。1案例11.1故障现象及诊断某船二冲程六缸主机采用Auto Chief IV主机遥控系统,燃用IF 380 c St燃油,设计最大持续转速为     

一次电罗经故障引发的安全管理思考

2011年1月28日早晨,我任职的XX轮在新加坡港中远集装箱码头离泊时,电罗经突然发生故障,从000°至360°一直旋转不停无法稳定,随即换用磁罗经操纵船舶离港。经过两天航行,于2011年1月30日凌晨靠上印度尼西亚的雅加达港JICT-1码头,随后公司安排的工程师上船修复电罗经并恢复工作正常。     

交通与物流——三峡两坝间按流量实施限制性通航

6月17日以来，三峡入库流量加大，逐步接近每秒25000立方米的大流量警备标准。长江三峡通航管理局进一步完善三峡大坝和葛洲坝之间限制性流量规定，对不同船型、不同主机功率的船舶按不同流量级别限制通过。流量达到或超过每秒25000立方米时，主机功率为200千瓦至270千瓦的船舶不得在两坝间夜航；流量达到或超过每秒35000立方米时，载运一级危险货物的船舶（队）不得在两坝间航行。据悉，三峡船闸停航标准今年仍为每秒45000立方米，     

基于柴-柴联合推进系统的动态特性仿真

以理清船、机、桨参数匹配对船舶推进系统动态特性的影响为目标,为后期系统优化改进提供理论依据,建立了柴油机、齿轮箱、轴系、调距桨等子系统的数学模型,利用Simulink核心组件搭建了推进系统网络层级构架并进行了模拟计算,分析了冷、热机工况下推进系统的动态加、减速特性并进行了仿真优化。结果表明,推进系统在热机减速、冷机加速、冷机减速工况下航速变化平稳,主机运行状况理想。在热机加速工况下,由于加速度达到最大时存在转速振荡调整,易导致主机出现超负荷现象。通过合理地匹配加速过程调节时间可以避免此问题,优化推进系统的动态性能。     

展会资讯

2011年第7届印度国际海事展2011年9月29日到10月1日印度孟买展会内容:1、船舶修造,船厂;2、船舶设备,电子系统,发动机等动力设备;3、船舶零配件,装饰配件;4、近海工作船艇及部件;5、海洋工程;6、     

SULZER5RTA48T主机故障实例

<正>0引言某船主机型号为SULZER 5RTA48T,高压油泵为回油阀式,每当船舶在机动操车期间,主机各缸排气温度异常变化,导致主机异常自动降速。轮机人员经过长时间、多方面的努力,始终无法找到故障所在,时常造成被动局面,给船舶航行安全带来隐患。1故障现象主机在Dead Slow位置运转时,各缸排气温度的温差正常,但从Dead Slow向Slow加速期间,通过