敞开式海域悬挑胸墙施工技术

阿尔及利亚Bethoua港矿业码头工程位于地中海南岸,处敞开式海域,码头主体采用圆桶形沉箱结构。圆桶形沉箱安装完成后,相邻两沉箱间有空腔,因此,其上部胸墙会存在大面积悬挑。悬挑部分i胸墙的施工需着重解决胸墙模板安装固定和抗浪能力等问题。本文结合阿尔及利亚Bethoua港矿业码头工程实例,介绍预制、安装盖板方案在悬挑式码头胸墙施工当中的应用。     

沉箱开孔形式对波浪反射的影响试验研究

为了降低码头前沿的波浪反射作用、改善船舶靠泊作业的泊稳条件,开孔沉箱越来越多地被应用在直立码头工程中,但相关行业规范尚缺少对沉箱开孔形式的系统性说明。以大连港大窑湾港区四期工程为例,通过物理模型试验,重点分析不同沉箱开孔形式对不规则波作用下码头前沿波高反射系数的影响。结果表明：短周期波浪通常比设计波浪情况下的反射系数要小;试验断面的消浪性能在设计低水位附近最为理想;沉箱胸墙设置消浪腔对减小断面波浪反射的效果不明显;波浪反射系数主要取决于开孔率。     

锦州港码头施工工艺优化

传统沉箱重力式码头施工中，护舷位置在胸墙上，安装方便，施工简单；后轨道梁座于沉箱上，前后轨道梁不存在沉降差异；轨道连接以闪光对焊为主，施工效率低、质量受焊工的焊接水平影响较大；面层裂缝是码头施工中的常见质量通病，直接影响码头表观质量。以锦州港第二港池集装箱码头二期工程为例，对低高程重力式码头护舷口、沉箱背后回填棱体（后轨道梁基础）夯实、钢轨连接及胸墙面层防裂施工工艺进行了优化调整，取得良好的效果。     

关于曹妃甸某港池口门区域码头设计的探讨

本文以位于曹妃甸口门区域某码头为工程背景,根据工程的设计条件,提出重力式沉箱及高桩码头两种结构方案,并根据整体物理模型试验中有关码头面上水和港池泊稳条件的试验结果,在重力式沉箱方案的基础上进行优化,提出了重力式开孔沉箱的方案,即采用箱型胸墙结构形式。经再一次物理模型试验结果表明,该方案能够有效的改善码头面上水情况。     

重力式码头高大胸墙结构设计优化探讨

在潮差大的地区,许多大型沉箱码头的胸墙高度超过5 m,宽度超过4 m.针对这类常见的高大胸墙结构.提出根据使用功能设计不同高度的胸墙的优化方案,即在布置护舷的一个仓格范围内,胸墙维持常规断面,其余仓格的胸墙优化后显著降低高度.对比分析表明,优化方案在减少混凝土用量、缩短胸墙抢低潮施工的时间、节省工程费用等方面具有优势,值得推广应用.     

波浪力作用下开孔沉箱码头胸墙开裂原因分析

针对开孔沉箱结构现浇混凝土胸墙开裂问题,采取理论分析、数值模拟、现场测试、原型观测、物理模型试验等手段,得出波浪力作用下开孔沉箱上部现浇混凝土胸墙开裂的原因。建立基于互联网+光纤传感技术的开孔沉箱顶板底部波压力在线监测系统,实时获取不同波浪要素下的顶板底部作用力及分布规律,采用物理模型试验测定开孔沉箱在波浪作用下顶板底部受力特征,验证现场监测数据的合理性,并提出工程优化措施的建议。结果表明,波浪力的作用是本工程胸墙开裂的根本原因,应加强早期的防浪工程措施,以减小波浪力的影响。     

开孔沉箱在改善码头波浪反射及上水中的应用

针对茂名博贺新港区通用码头工程特点,结合开孔沉箱结构的应用原理,分析其对本工程的适用性,提出开孔沉箱方案以及实现开孔和提高消浪效果的结构措施。结合模型试验结果,分析开孔沉箱对码头上水和波浪反射的改善效果,并结合规范上水标准对码头前沿顶高程取值进行验证。     

重力式码头沉箱安装施工技术

重力式码头沉箱安装的位置与施工准线的偏差过大，会影响上部结构胸墙的竖直度，进而影响到码头观感质量。影响沉箱安装质量的因素很多，如基床整平的质量、海况的好坏、安装设备是否先进等。结合日照港散粮码头和集装箱码头实际情况，简要介绍沉箱安装施工技术。     

不同上部结构开孔沉箱的消浪效果与波浪力研究*

通过参考烟台某港区码头开孔沉箱形式，利用1∶35的波浪断面物理模型研究双柱块体上部结构和侧开孔上部结构开孔沉箱的消浪效果和波浪冲击荷载。结果表明：在相同波浪条件下，开孔沉箱开孔率增加的消浪效果好于双柱消浪块体；波浪与双柱块体上部结构开孔沉箱的波压力最大处区域在开孔下方，而侧开孔上部结构开孔沉箱的波压力最大区域在开孔处附近；双柱块体上部结构开孔沉箱所受波浪力主要受静水位影响，而侧开孔上部结构开孔沉箱所受波浪力主要受波面对开孔的淹没程度影响。     

开孔沉箱在日照港四期码头工程中的消浪效果研究

采用波浪整体物理模型试验方法,根据日照港石臼港区四期码头工程平面布置,针对码头结构采用实体沉箱和开孔消浪沉箱两种结构型式,测定E和ENE向港内波况和码头前波高,并在此基础上分析不同水位条件下开孔沉箱的消浪效果。结果显示,在沉箱尺寸、消浪室宽度和开孔率无法改变的前提下,消浪效果与开孔位置有很大关系。当开孔区位于静水位上、下一倍波高范围时,消浪效果最优。建议开孔区布置应尽量与规范保持一致,将开孔区布置在设计高水位附近。     

沉箱码头后方棱体结构的优化设计及主要施工工艺

常见重力式沉箱结构码头岸边装卸机械的前、后轨道梁分别坐落于码头胸墙和沉箱后方的抛石棱体上,由于胸墙和抛石棱体的后期沉降量不同,在使用期常会发生后轨道梁低于前轨道梁的情况,是重力式码头普遍存在的问题.在唐山港京唐港区25万t级矿石码头工程实践中,通过对沉箱后方减压棱体结构的优化设计,探讨沉箱码头后轨道梁沉降通病的解决方案...     

大型集装箱码头方沉箱与大圆筒结构受力特点对比

本文以20万吨级自动化集装箱码头为例,运用大型通用有限元软件,对方沉箱码头和大圆筒码头结构进行整体建模,并对码头上部结构进行局部建模,研究组合载荷下的前趾应力和胸墙内力。研究结果表明：大圆筒码头前趾基床应力大、分布不均匀;而方沉箱码头基床应力小、分布相对均匀。大圆筒码头胸墙跨度大、悬臂长、弯矩大;而方沉箱码头胸墙弯矩小,且整体分布较均匀。对于大型重力式码头,方沉箱结构相比大圆筒结构受力更为合理。     

带消浪孔沉箱上部胸墙裂缝控制

随着社会的发展,科学的进步,在水工行业中,沉箱码头的沉箱形式愈发多样。本文以一个有消浪孔沉箱的重力式码头为例,阐述带消浪孔沉箱胸墙易产生裂缝的原因及控制措施,为裂缝控制的相关施工提供借鉴经验与依据。     

浅析沉箱预制施工工艺改进的经济效益分析

水运工程中重力式码头施工,码头胸墙多采用沉箱工艺,单件沉箱从传统的小型构件逐步发展成为单件为千吨以上的大体积现浇混凝土。而大体积沉箱预制施工工艺改进带来的经济效益逐步成为人们关心的课题。下面就结合广州港南沙港区三期工程水工结构I标工程沉箱预制施工中工艺改进带来的经济效益与大家探讨。     

重力式码头沉箱安装的施工技术

在重力式码头施工中,如果沉箱安装和施工的准线有比较大的误差,会对结构上部胸墙的垂直度造成影响。在安装过程中,为了保证安装质量,需要合理的选择安装设备,做好基床的整平工作,并在海况良好的情况下进行施工。基于此,本文对重力式码头沉箱安装的施工技术进行探讨。     

科伦坡某重力式码头沉降位移监测分析与应对措施

本文结合科伦坡港某在建码头工程前期设计施工经验,观测分析施工期间沉箱沉降位移特性,总结已安放沉箱沉降位移稳定与施工工序时间上的对应关系,指出上部结构施工应在箱内、箱外回填完成3个月后进行。从码头设计施工的角度出发,通过设计上调整轨道安装方式,预留前轨沉降-量;施工上延后顶层胸墙浇筑时间,减少码头工后沉降、位移对码头使用的影响。     

与胸墙连接的沉箱外墙及隔墙内力计算模式探讨

对于大型沉箱重力式码头，沉箱外墙及隔墙的内力计算结果与计算模式的选择有关。按现行有关规范可不考虑上部胸墙对沉箱的约束。但构造要求需符合固接处理条件。结合某沉箱重力式码头工程，在考虑胸墙约束的模式下，对沉箱外墙及隔墙的内力计算．按不同模式进行对比分析，并给出相关结论和建议。     

集装箱码头护舷的使用及维护

集装箱码头是供集装箱船停靠和装卸的水工建筑物。为保证船舶停靠安全和码头使用安全,避免船舶靠离码头时发生碰撞事故,需要按照码头泊位停靠船舶的设计吨位,在码头胸墙上安装防冲设备,即护舷。本文以大连港大窑湾集装箱码头为例,分析码头护舷的特性及船舶靠离泊作业的特点,提出码头护舷的维护建议。1护舷的特性船舶在靠离泊时会不可避免地撞击到码头,由于船舶的撞击力很大,使码头和船舶面临潜在的破     

沉箱开孔对平均越浪量的影响

针对开孔沉箱对平均越浪量影响的问题,以国内某港区通用码头工程为基础,对比分析了直立式沉箱和开孔沉箱平均越浪量的多种经验公式计算方法,并和断面物理模型试验结果进行比较。公式计算结果显示,开孔沉箱与不开孔沉箱平均越浪量之比为25%~50%;断面物理模型试验结果显示,沉箱开孔与不开孔时越浪量之比为30%~82%。研究表明开孔沉箱能够有效降低海岸结构物的平均越浪量;国内学者提出的开孔沉箱越浪量计算方法所得结果更加接近物理模型试验结果。     

斯里兰卡科伦坡南集装箱码头沉箱出运及安装施工

大型沉箱结构稳定性好,施工速度快,经久耐用,广泛应用于地基条件较好的重力式码头工程。而大吨位沉箱的出运和安装工艺是施工的重点和难点,如何在短时间内完成大型沉箱的出运与安装成为了码头工程成败的关键。本文介绍了斯里兰卡科伦坡南集装箱码头沉箱出运及安装施工方法。