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本文根据16条对称片体圆舭型高速双体船的阻力试验运用多元线性回归分析方法,研究高速双体船剩余阻力系数Cr随傅汝德数Fn的变化规律,提出了剩余阻力系数曲线的表达方法。 相似文献
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根据对称片体圆舭型双体船的阻力试验资料,。探讨双体船剩余阻力系数曲线的峰谷现象,并运用多元线性回归方法,得出Ct-Fn曲线峰谷点付汝德数Fnh,Fnv及剩余阻力系Crh,Crv的回归公式,可供双体船设计的使用。 相似文献
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本文用回归分析方法分析了122艘圆舭艇湿表面积系数,得出湿表面积系数预报方程式。在95%的情况下,计算所得系数和实际值相差在2.84%范围内。另外,还将87艘国舭艇模的剩余阻力系数进行回归分析,得出剩余阻力系数回归方程式,在90%情况下计算值和实测值之差小于8.25%。为便于使用,将简化方程式绘成图谱曲线,在 90%情况下图示值和实测值之差在±9.36%范围内。上述预报方程式或图谱曲线均可用于在Froude数F_n=0.40~1.0范围内估算圆舭快艇阻力。 相似文献
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应用双二次样条函数计算高速双体船的兴波阻力和改进船型 总被引:2,自引:0,他引:2
本文提出了计算双体船的兴波阻力和运用二次规划方法求最小兴波阻力船型的方法。根据Michell的线性薄船理论计算双体船的兴波阻力。通过用双二次样条函数表示船体曲面,双体船的兴波阻力系数表达为型值的二次武。进一步运用二次规划优化方法改进船型,并在目标函数中增加了光顺性项,有效地控制了改型后船体曲面的光顺性。本文计算了双体船在不同间距船宽比下的兴波阻力系数,并对藏体间距船宽比为2、Fr数为0.50的高速双体船加以改进。理论计算取得了明显的降阻效果。模型试验结果表明剩余阻力系数也有较大幅度的下降。理论计算和模型试验结果的一致表明了本优化方法的可靠性。 相似文献
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文章在30~60米级穿浪双体船系列模型试验研究和实船设计的基础上,对影响穿浪双体船剩余阻力的相关因素进行分析.其中片体瘦削系数L/△<'1/3>、片体间距比K/b和艉扰流板深度h对于穿浪双体船的剩余阻力影响显著,实船设计中存在最佳状态.文中对模型试验数据进行分析整理,绘制了不同片体间距比下的剩余阻力系数图谱,提出了一种基于模型试验的穿浪双体船总阻力预报方法,计算实例表明该方法在设计初期缺少模型试验的情况下,能够较准确、高效地预报穿浪双体船的总阻力,对穿浪双体船参数的优化和快速性预报有一定的工程实用价值. 相似文献
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根据排水量长度系数C和排水量纵向分布是影响圆舭快艇静水阻力主要参数的观点,本文对文献国舭快艇阻力试验的系列图谱进行了重新计算和整理后,得出了一组剩余阻力系数C_k=/(C,F_n)曲线图。用此曲线可简单、迅速而比较正确地计算高速国舭快艇的静水阻力,供设计图舭快艇的初始阶段作估算用。 为了使这类艇的阻力性能比较良好,文中还扼要地介绍了一些船型和附体设计的特点供参考。 相似文献
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穿浪船型对高速双体船耐波性的改进 总被引:1,自引:1,他引:0
为改进高速双体船的耐波性能,采用带穿浪尖首的深V型细长片体代替一般高速双体船圆舭或前圆后尖的混合船片体,以及在主船体首部增加深体型一击首中体,船模水池试验结果证明,带乎中体的高速双体船与原艇比较,纵摇控可降低15-25%,首部加速度降低15-20%。带有穿浪尖首片体上中体的高速双体船与原艇比较,纵摇降低50-60%,横摇控降低25-30%,首部加速率降低30-40%。 相似文献
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双体船的静水阻力估算 总被引:1,自引:0,他引:1
根据Fr<0.38的9条具有对称片体的双体船的阻力试验资料,探讨了船型对剩余阻力系数CR的影响,应用归纳方法得到CR的峰、谷值及时应的傅汝德数的表达式.所有估算表达式均以参数:相对片体间距k/b、宽度吃水比b/T、棱形系数CP和排水体积长度系数CV的函数形式表示.按本文提出的双体船阻力估算方法所得结果与模型试验的吻合比较满意. 相似文献
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本文介绍了高速流水推进双体船“徐福”号艉压浪板攻角变化对航态与航速影响的实船试验情况,指出合理采用可调攻角艉压浪板是调整圆舭艇航态,提高航速的一种简便有效的方法。 相似文献
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艉扰流板对穿浪双体船阻力影响的试验研究 总被引:4,自引:1,他引:3
通过两种典型片体线型的穿浪双体船静水阻力模型试验,研究了艉扰流板深度变化对穿浪双体船总阻力、航行纵倾角、船体上抬的影响规律。结果表明:艉扰流板可以调整穿浪双体船的航态,达到有效降低阻力的目的,减阻率可达6%~14%,略优于艉部楔形板的减阻效果,且安装和调整更方便;艉扰流板深度对总阻力的影响较大,深度过小,无减阻效果;过大,会引起高速时船体埋艏和阻力增加,其适宜的深度与艉板宽度之比约为1%~2.5%;艉扰流板减阻效果的获得主要是来源剩余阻力的减少。 相似文献
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水翼增升双体船阻力预报方法研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本文介绍了作者在对水翼增升双体船的系列船模试验研究的基础上,对水翼和船体的阻力与升力进行了计算与分析,并由此引入了对这种全新船型的阻力计算与预防方法。该方法可以扩展应用至具有相似双体船型参数和不同水翼参数的水翼双体船的阻力预报。 相似文献
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3、由船模阻力换算 D.De.Groot[9]根据荷兰船模试验池及Nordstrom,发表的圆舭型摩托艇船模试验资料绘制成阻力计算图谱(图10),后又根据美国司蒂汶森工学院研究的V型快艇船模试验资料及其它水池发表的V型摩托艇船模试验资料整理成图11,可供阻力换算之用。两张图谱中,船模长度都定为2.25m。图11适用的艇型如图12所示。当已知实艇数据后,可按常规的阻力换算方法通过这二张图谱计算出实艇阻力。即将船模的阻力分解成摩擦阻力和剩余阻力两部分,求出船模的剩余阻力系数CR作为实艇的剩余阻力系数,而实艇的摩擦阻力可按下式计算。 相似文献
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本文根据国内外圆舭快艇系列试验资料和我国的设计经验,分析了圆舭快艇主尺度和系数对阻力的影响。由分析可知:排水量长度系数和排水量的纵向分布(包括方尾浸湿面积比、棱形系数、横剖面面积曲线形状和浮心纵向位置等要素)是影响圆舭快艇静水阻力的主要参数。而方形系数、长宽比、宽吃水比、半进水角和横剖面形状等则是影响阻力的次要参数。 为了能设计出成功的圆舭快艇,需要把圆舭快艇分为高速段(F_n>0.60)和低速段(F_n=0.35~0.45),并使主要参数的选择适合于相应的速度范围。文中列出了高速段和低速段圆舭快艇的横剖面面积曲线和横剖面形状供参考。 相似文献