引水管规模对三亚中心渔港水质提升作用研究

文章采用MIKE21平面二维潮流数学模型与污染物扩散模型对三亚中心渔港内部污染物的扩散进行了数值模拟研究,分析了渔港内部水动力、污染物扩散分布情况,提出了一系列方案解决污染物超标问题,并重点研究了引水管规模对三亚中心渔港水质提升效果。通过对不同规模引水管0.5 m~3/s、1.0 m~3/s、1.5 m~3/s、2.0 m~3/s四种工况情况下的水动力、污染物扩散进行模拟分析比较,选取最为经济合理的引水管规模,并给出水环境提升治理建议。     

奉化桐照渔港水动力与泥沙环境特征研究

桐照渔港由于周边围涂工程,现有部分锚地和码头淤积严重,对渔船避风安全提出挑战,拟规划实施渔港扩建工程。根据该水域的资料搜集与现场水文泥沙实测数据分析,对水动力与冲淤环境特征进行分析,并建立平面二维水动力模型对海域潮流场与悬沙分布进行数值模拟与复演计算,为渔港扩建工程提供科学依据。研究结果表明:本水域涨落潮流向大致与潮汐汊道走向一致,呈现往复流趋势,沉积物类型属粉砂质黏土,悬沙粒径与此基本相当,淤泥质海岸主要呈淤积趋势并受人类活动影响显著,在当前水动力条件下不会产生较大的冲淤幅度,现状桐照渔港码头、东北侧航槽及港湾等水域平均淤强0.2～0.3 m/a,最大可达0.50 m/a以上。     

岛群峡道港口工程开发动力地貌响应研究——以虾峙渔港工程为例

峡道独特的地形和位置使得峡道内或峡道间存在水动力和泥沙运动、沉积作用、地形冲淤等相互作用。以虾峙岛渔港工程为例，结合现场水文测验和实测地形资料，分析海域动力泥沙环境和渔港工程实施后的海床泥沙沉积过程；并通过潮流数学模型研究渔港防波堤工程实施前后的水流变化，从动力机制上解释了海床冲淤变化的原因。从动力地貌学角度提出增加口门宽度，恢复涨落潮动力的整治思路，并通过泥沙数学模型预测了相应方案实施后的效果。研究可为类似岛群峡道港口工程开发提供借鉴。     

小郭巨渔港工程防波堤平面布置方案

波浪是渔港建设中最重要的水动力因素,由于外海风浪作用强烈,影响港内渔船泊稳,需修建防波堤挡潮抗浪。从波浪角度研究防波堤平面布置,首先分析了舟山市六横岛小郭巨渔港工程的建设条件,确定防浪掩护控制标准,并提出防波堤直线形、折线形布置的8个平面布置方案。以满足渔船有效泊稳面积为准,采用MIKE21 BW模块计算在50 a一遇波浪与水位组合条件下堤后波高分布及防浪掩护效果,对8个方案进行研究,基于其中相对较优方案,进行了2个方案的优化。最终确定某渔港防波堤平面布置最优方案为:防波堤总长350 m、折堤夹角132°、直线段长122 m、折线段长228 m。     

金清渔港海堤工程潮流数值模拟分析

本文采用二维潮流数学模型,结合实测资料,对金清渔港的白果山与团结塘间修建堤坝及其北面进行围垦工程后的潮流进行模拟,有两个方案对此地的潮流动力特性进行了分析预测。结果表明:工程实施后,港内的流速变化不大。因此建西门港区渔港是必要的。     

巴基斯坦卡拉奇渔港搬迁选址比选及平面布置

针对卡拉奇渔港搬迁选址问题,采用多因素综合评价比选方法,对4个备选港址进行分析评价并给出推荐港址。基于渔港的特点,在进行渔港选址分析时,应考虑渔港与渔业从业人员集中居住区之间的交通便利性以及渔港对周边环境的影响;在考虑渔港选址与规划的协调性时,不仅要考虑与规划土地的利用关系,还要考虑对规划区的环境影响。最后给出各比选因素量化的方法以供参考。     

天津中心渔港建设对海域环境的影响分析

天津中心渔港项目实际用海总面积823.4147hm^2;其中填海384.4559hm^2,非透水构筑物37.2756hm^2,围海401.6832hm^2.因此,天津中心渔港建设的特点为大规模的围海、疏浚和吹填造陆.天津中心渔港建设期间为了尽可能减少悬浮物对水环境的影响,吹填造陆的溢流口选在了东、西防波堤掩护下的中心渔港作业区东北角;施工船舶的集中靠泊区为西防波堤外约1km的蔡家堡渔港.通过利用工程建设前后及建设期间的海洋环境监测就天津中心渔港大规模的围海、疏浚、吹填造陆及软基处理建设对环境的影响进行了分析说明,以期进一步提高天津海域涉海工程项目对环境影响的分析能力.     

舟山岛域围垦对邻近水道泥沙运动和海床演变影响分析

舟山海域岛域围垦与一般近岸滩涂围垦不尽相同,具有地理位置和水动力环境的特殊性。采用舟山钓梁围垦区附近海域不同时期的水下地形资料,并结合邻近螺门渔港水道围垦前后2个时期的水文泥沙调查资料,对岛域围垦环境下水道附近海域泥沙动力和海床冲淤变化特征进行了分析。结果表明,岛域围垦后螺门渔港水道潮汐变化并不显著,但是潮流流速大幅度减少,潮流挟沙能力随之减弱,净输沙量减少了90.1%,且净输沙方向由落潮方向变成涨潮方向。泥沙动力条件的改变促使水道及附近海域海床冲淤环境发生根本性变化,由围垦前槽冲滩淤演变为围垦后大幅度淤积,水道最大淤积厚度可达26 m。根据分析认为,围垦工程改变了水道悬沙的输移沉降模式,围垦前大量的泥沙以过境形式输移,而围垦后悬沙进出因围垦而形成的岙湾将以沉降为主。     

基于BP神经网络的渔港评估指标体系简化

为使渔港管理部门在进行渔港初步评估时节省人力、物力,对渔港评估指标体系进行简化,应用BP神经网络进行渔港评估。简化后的指标体系繁简适中,科学合理,结果符合实际,可供有关部门对渔港进行管理决策时参考。     

基于ANSYS的透空式防波堤波浪力计算

采用文氏谱模拟芦潮港渔港的随机波浪,确定透空堤上部结构水平波浪力、桩基水平波浪力及上托力,推导计算出100 a一遇极端水位下的力谱值。继而利用有限元和动力响应基本原理,采用有限元软件ANSYS对透空堤进行数值模拟,从静力分析、模态分析和功率谱密度分析角度出发,对比挡浪板双侧受力和单侧受力的结果,得出双侧挡浪板桩基透空堤结构形式的合理性;分析各部位的安全隐患,结合静力计算结果与动力计算结果差异,为设计提供参考。     

虚拟样机技术在气垫船推进系统特性研究中的应用

由于气垫船的结构特点,传统的研究方法不适于气垫船推进系统特性研究.本文将现代虚拟样机技术引入气垫船推进系统特性研究中,对气垫船船体和轴系建模及船体-推进系统的耦合方法进行了比较研究.并应用本文提出研究方法,对某型气垫船推进轴系进行了动态支承力的仿真研究.     

换填法垫层厚度的优化设计

换填法地基处理设计关键是确定垫层的厚度。鉴于传统的设计方法存在不足,文章提出了一种改进的方法,经算例验证该法能更好地确定最佳垫层厚度,同时能适应不同的安全要求,具有较大的灵活性。     

天津港焦炭码头卸车坑地下连续墙渗漏水原因分析

通过对天津港南疆焦炭码头卸车坑地下连续墙的结构特点、施工过程、修补措施及当地的特殊的地质条件等因素的分析,综合考虑了各因素对地下连续墙的影响,从而客观地评价了地下连续墙渗漏水的成因,为选择适当的防渗漏材料提供了科学依据。     

中压舰船接地方式与人体安全性分析

中压电力系统在舰船上的应用给舰船人员的安全性提出了新的要求,为此在建立人体模型的基础上,分析两种不同接地方式人体触电的危害,并给出了相应的安全措施.     

不确定动荷载作用下的地基固结度估算

为了得到不确定动荷载作用下的地基固结度,通过工程实例,采用反分析法对不确定动荷载作用后地基的固结度进行了估算,并进行了现场验证。结果表明估算结果是可靠的,可供类似工程借鉴。     

关于曲线光顺性的讨论

从数学放样和光顺自动化的角度出发,分析了一个经典的光顺定义的优缺点,并在此基础上得到了改进的定义,同时应用改进的定义导出了船舶线型自动光顺时应遵循的光顺准则。     

不同结构形式丁坝水毁过程分析*

通过水槽概化模型试验对不同坝型、坝长和挑角丁坝的水毁过程进行对比分析,找出冲刷坑深随时间变化的规律,观测到不同结构形式丁坝对河床冲刷地形的影响.在此基础上,对比分析不同的坝型的试验数据,提出具有较好稳定性的新型坝身横断面结构形式,并且深入研究丁坝不同坝长、挑角下河床冲刷及丁坝水毁机理.     

编队作战需求下舰船修理周期结构的优化

舰船全寿命期内的部署和修理活动需要在其修理周期结构的指导下进行,而编队的使用则需要编队内各舰艇的修理周期结构的相互配合,从而使编队拥有更高的部署能力。文章建立了编队修理周期结构的优化模型,考虑了同一舰级下舰艇相互代替使用的情况,更能真实反映编队的部署和修理情况,采用遗传算法对编队的部署能力进行优化分析,实例证明优化后可以显著提高编队的部署能力,为进一步研究编队的部署维修奠定了基础,同时在单舰的修理周期结构上加上了编队使用需求这一约束条件,拓展了研究舰船修理周期结构的思路。     

油轮艏部结构碰撞特性研究

在船舶碰撞中,船艏是主要作用方.船艏结构的碰撞特性是影响船-船碰撞过程中被撞船舷侧结构损伤程度的决定因素.为减少碰撞事故损失,应从碰撞的观点对船艏结构的特性进行研究,提出一种研究船艏的碰撞特性的方法及表征船艏碰撞特性的特征量,据以改进船艏设计.根据船艏结构本身的碰撞破损过程,对船艏结构碰撞力与破损深度的关系、艏部构件在碰撞过程中的损伤形态和能量耗散进行了研究,指出碰撞力曲线是船艏结构的一种固有特性.提出了碰撞力面积密度曲线的概念,它可以用于定量表达船艏结构对其它结构的破坏能力.利用有限元数值模拟方法计算了一艘4万吨船艏的碰撞损坏实例,显示了上述碰撞特征并讨论了提高碰撞数值模拟计算精度的方法.     

叶轮旋向对喷水推进器噪声性能的影响

文章运用计算流体力学和直接边界元方法计算叶轮旋向对喷水推进器水下辐射噪声性能的影响。首先,采用计算流体力学方法计算和分析了某喷水推进泵的裸泵性能曲线,并与厂商数据比较以验证CFD计算方法;然后,计算某“船体+流道+喷水推进泵”的稳态流场,在此基础上计算喷泵内的非定常流场,并获得了叶轮叶片、导叶叶片、轮毂和外壳壁面上的偶极源以及固体壁面上的单元和节点信息;最后,采用直接边界元方法计算喷水推进泵的声场分布。结果表明：喷泵内最大压力脉动在叶轮进口处,压力脉动幅值从轮毂到轮缘逐渐增大;叶轮进口处的压力脉动幅值外旋泵比内旋的大,但在叶轮和导叶相互作用区域则相反;在10～1000 Hz内,叶轮和导叶相互作用区域对于辐射噪声的贡献是最主要的;内旋泵的总声压比外旋泵的总声压级大2.4 dB。